引進優化型300MW氫冷發電機空側密封油設計有多路油源。機組正常運行中，空、氫側交流密封油泵運行，空側直流油泵備用。另外，空側還有來自汽輪機主油泵出口及射油器出口的高、低壓備用密封油源，其中高壓油源是第一備用油源，它又有高壓備用密封油泵作備用。為確保高壓備用密封油源的良好備用，在發電機運行中必須定期對其進行投入試驗，對高壓備用密封油泵、空側直流油泵則做定期試轉。由于試驗系統設計缺陷，高壓備用密封油源投入試驗危險性較大。　
　　　1發電機密封油源試驗方法及暴露問題分析　
　　　1.1高壓備用密封油源備用差壓閥投入試驗　　　　(1)方法一：停止空側交流油泵，空側密封油壓與發電機內氣體間差壓(簡稱油氫差壓)很快降至0.056MPa以下。此時，備用差壓閥應立即自動投入，且能維持此差壓值。正常后，重新啟動空側交流油泵，上述差壓恢復至正常值0.084MPa，備用差壓閥自動退出。本方法多在機組未啟動，且發電機低風壓條件下使用。　　　　從上述試驗過程可見，若備用差壓閥不能正常投入，且空側直流油泵也未正常聯動或聯動后工作不正常，就可能造成發電機氫氣泄漏事故，威脅機組的安全穩定運行。　
　　　(2)方法二：保持空側交流密封油泵運行，逐漸關小其出口門V2，監視油氫差壓降至0.056MPa左右時，備用差壓閥應自動投入，且維持此差壓。正常后，重新開啟V2，油氫差壓恢復至0.084MPa，備用差壓閥自動退出。機組運行中多采用這種試驗方法。　　　　主差壓閥安裝于空側交、直流密封油泵出口與入口管道之間，是一個靠油壓差自動控制空側密封油泵再循環流量的壓力調節閥。其空、氫側差壓調節信號分別取自空側油泵出口供油母管和發電機勵端消泡箱。當發電機氫壓升高(或降低)時，主差壓閥關小(或開大)，發電機空側油壓隨之升高(或降低)。在做高壓備用密封油源投入試驗關小V2時，由于發電機空側油壓降低，主差壓閥空、氫側控制油壓差增大，主差壓閥也自動關小，以維持額定的油氫差壓。當V2關至某一開度時，主差壓閥已全關，繼續關小V2，油氫差壓才開始下降。由此必然會導致空側油泵憋壓，安全閥動作，尤其在低風壓情況下，油泵會因此而發生劇烈振動。　
　　　1.2關于控制參數和取樣　　
　　1.2.1控制參數　
　　　空側直流密封油泵有專門的試驗差壓開關。通過關閉其空側取樣門V33，緩慢開啟其空側放油門V34，當P2下降0.049MPa(空側試驗油壓降低到比發電機內氣體壓力高0.035MPa)時，試驗差壓開關閉合，空側直流密封油泵聯動，并在發電機工況監視柜發出“密封油壓力低”及“空側密封油備用泵運行”聲光報警信號。就普通壓力表來講，壓力下降0.049MPa不能精確讀數，因此試驗結果也很不準確。對發電機來講，要求密封油壓跟隨氫壓而變化，且必須高于氫壓0.084MPa。因此，油氫差壓是氫冷發電機密封油系統最直觀的控制參數，涉及到密封油源的聯動試驗，采用差壓監視會更方便。　
　　　1.2.2取樣　
　　　(1)300MW機組密封油系統只安裝有1只電流式油氫差壓表δP1，它與主差壓閥氫側取樣均來自勵端消泡箱，即發電機運行監視的油氫差壓是以勵端消泡箱為基準的。實際上由于機端和勵端消泡箱液位和系統的不同，其所傳遞的“氫壓”信號會有所差別，即不同的消泡箱進行氫側取樣，油氫差壓可能不同。　
　　　(2)據有關分析，發電機進油與取樣系統有一定關系。由于差壓閥的氫側壓力信號取自消泡箱底部，即使油氫差壓不變，當消泡箱液位升高時，氫側取樣油壓也升高，主差壓閥相應關小，空側密封油壓升高。因此，要保證發電機密封油系統工作正常，既要看油氫差壓，也要看密封油壓。
　　　　2幾點設想　
　　　2.1增加獨立的密封油備用差壓閥投入試驗系統　
　　　自主差壓閥氫側控制油取樣門V36后接一試驗放油門V38。試驗時,關閉V36，緩慢開啟V38，使主差壓閥氫側控制油壓降低，主差壓閥開大，發電機空側油壓也降低。但實際上發電機氫壓并沒有下降，因此發電機油氫差壓減小，當該差壓減小到0.056MPa左右時，備用差壓閥應自動投入，且維持此差壓，正常后關閉V38，開啟V36。　
　　　從密封油系統的投入情況來看，發電機即使在大氣壓狀態下，主差壓閥仍可以將油、氫差壓控制在0.084MPa，因此，在發電機低風壓下，仍可以通過上述試驗系統降低其油、氫差壓，進行備用差壓閥投入試驗。有的300MW機組空側油泵出口設計有手動旁路可作為主差壓閥的輔助調節閥。試驗放油系統的設計還有利于密封油取樣系統排除氣體，提高調節品質。　
　　　2.2儀表測量系統的完善　
　　　根據上述分析，在空側直流油泵聯動試驗系統可再增加一只油氫差壓表δP2，作為發電機油氫差壓的對照監視儀表，同時也可作為空側直流油泵聯動試驗差壓表使用；氫側信號改為從機端消泡箱取樣。從發電機密封油系統設計可以看出：如果氫側信號取自氫側密封油箱回氫管(詳見圖1)，它將不再受消泡箱液位的影響，因而可以得到比較真實的油氫差壓值，有利于密封油系統參數的調整。取樣管設計應保留一段可充油垂直管段，圖1中V40為氫側取樣系統充油門。
　　　　2.3空側交流密封油泵試驗及其連鎖回路的完善
　　　　2005年1月，6號發電機因氫氣純度問題，嘗試投入高壓備用密封油源作為空側工作油源，空側交流油泵停運只作手動備用。切換后，發電機油氫差壓由0.084MPa降至0.066MPa，潤滑油壓由0.102MPa降至0.099MPa，高壓備用密封油源減壓閥后壓力由0.85MPa降至0.75MPa；后又將備用差壓閥整定值提高到0.070MPa。這種方式一直運行正常。因此，應當考慮高壓備用密封油源作為空側工作油源后，空側交流油泵聯動備用的問題，即需要增加空側交流油泵聯動試驗系統。如圖1，可與空側直流油泵聯動差壓開關再并聯一個差壓開關，與其電氣連鎖回路(需增加)共同實現空側交流油泵聯動功能。　
　　　2.4改造后密封油系統試驗方案　
　　　(1)在空、氫側交流油泵運行方式下，主差壓閥氫側取樣泄油，油氫差壓降至0.056MPa，備用差壓閥投入，正常后停止空側交流油泵，恢復主差壓閥氫側取樣。　　
　　(2)空側交、直流油泵聯動試驗。差壓開關空側取樣泄油或者備用差壓閥氫側取樣泄油，油氫差壓降至(建議整定值)0.045MPa，空側交流油泵聯動；油氫差壓繼續降至0.035MPa，空側直流油泵聯動；停空側直流油泵，投連鎖。試驗結束。　
　　　3結論及建議　
　　　3.1結論　
　　　由于發電機密封油源試驗的特殊性，要驗證高壓備用密封油源的投入，必須使工作油源完全退出，因而在主差壓閥和備用差壓閥的相互切換過程中，必須保證運行發電機內冷卻氣體的可靠密封和密封瓦的連續供油。為此，必須從試驗系統上加以完善，以提高該項試驗的可靠性。采用改變主差壓閥控制油壓，使主差壓閥開啟，可準確地控制系統油壓，完成高壓備用密封油源的投入試驗，防止油泵憋壓損壞。
　　　　3.2建議　
　　　(1)建議機組啟動過程中，發電機密封油源使用高壓備用密封油，以改善高壓備用密封油泵的工作條件和節能降耗。設計空側交流油泵提供發電機空側密封工作油源的機組，在倒為高壓備用密封油源作為空側工作油源后，其空側交流油泵連鎖回路也應進行完善。　
　　　(2)鑒于氫側密封油箱排油系統的單一性，及容易發生操作意外故障，建議增加氫側密封油泵壓力排油系統。即在氫側密封油泵出口與空側密封油泵入口之間設計一排油管，用于發電機低風壓及浮子自動排油閥故障時氫側密封油箱排油。為了防止氫側密封油泵出口壓力油沿氫側密封油箱排油管返回油箱，可考慮在氫側密封油箱排油管上安裝逆止閥。
　　　　(3)在消除密封油系統內漏缺陷的同時，應當設計更合理的高、低壓備用密封油之間的低速油循環系統，以消除備用密封油循環死區，并最大限度地保證機組的潤滑油壓，提高油系統的運行效率。此問題可通過在低壓備用密封油逆止閥處加裝一旁路閥V21來解決。因此原高、低壓備用密封油母管設計的疏油管均可以取消。
　　　　(4)為了解決6號發電機氫氣純度低的問題，有必要盡量提高氫側油泵出口油壓，即關閉6號機氫側油泵出口再循環閥進行氫氣純度觀測試驗，進一步查明氫氣純度低的根源；通過試驗確定合適的空、氫側油壓差，以提高6號發電機氫氣純度和保證密封油系統的安全穩定運行。